Duzzanat talaj - studopediya

6.1 ábra - rendszere kiszámításához süllyedés az alátámasztó alapként

Hiba esetén a áztatás a bázis élettartama alatt struktúrák (tekintettel annak esetleges rekonstrukció) megereszkedett tulajdonságait talajok nem lehet figyelembe venni, azonban felhasználható a számítás a fizikai és mechanikai tulajdonságok a talaj megfelelő egyensúlyi páratartalom (ld. 6.1.7).

6.1.20. Kiszámítása a süllyedés talajviszonyok nem termelnek I. típusú, ha a süllyedést a teljes függőleges vastagsága összege feszültségek a külső terhelés és saját súlya a talaj nem haladja meg a kezdeti nyomás süllyedés psl.

6.1.21. Ha lehetséges, áztassa az alapja talajok (. Lásd 6.1.2) kell tartalmaznia:

a) megszüntetése süllyedés a talaj tulajdonságai a teljes vastagságában süllyedés (6.1.22 cm) .;

b) átvágásával rétegek süllyedés alapjait, beleértve a halom, és injektáló a tömbök (lásd 6.1.23) .;

c) egy sor intézkedést, amely tartalmaz egy részleges eltávolítását süllyedés a talaj tulajdonságai, vízszigetelő és szerkezeti események pontban meghatározott 5.9.

A II típusú talajviszonyoktól, valamint a szennyeződés eltávolítását, vagy süllyedés tulajdonságokkal mélyedés süllyedés rétegek mély alapok kell biztosítani vízszigetelő tevékenységeket, valamint a megfelelő elrendezése az általános terv.

Az intézkedések megválasztása során kell tenni, figyelembe véve a talaj típusától feltételek típusától lehetséges áztatás, a számított lehívás kapcsolat tervezett szerkezetek a környező épületszerkezetek követelményeinek megfelelően 4,2.

6.1.22. Eltávolítása a süllyedés a talaj tulajdonságai érhető:

a) a felső zónájában süllyedés vagy annak része - pecsét nehéz bogarak, készülék földre párna, vytrambovyvaniem gödrök, beleértve egy eszközt szélesítése kemény anyagból (beton, törmelék, homok és kavics), kémiai vagy termikus rögzítése;

b) a teljes vastagságában süllyedés - rétegvíz tömítés cölöpök előmosó altalajok, beleértve a mély robbanások, kémiai vagy termikus rögzítési.

6.1.23. A design mély alapjait kell figyelembe venni:

I-es típusú talajviszonyok között - a talaj ellenállása a oldalfelületén bázisok;

A II típusú talajviszonyok között - negatív súrlódás a oldalfelületen földre bázisok, akkor történik, amikor a veszteség a talaj a saját súlya alatt.

6.2.1. Bázisok hajtogatott duzzadó primereket úgy kell megtervezni, figyelembe véve a képesség az ilyen talajok nedvességtartalma növekszik a volumen növekedése - megduzzadnak. Az ezt követő csökkentése a nedvesség a talajban duzzadás lép fel a fordított folyamat - zsugorodás.

Meg kell jegyezni, hogy a kapacitást a duzzadásra nedvességtartalom növekedésével rendelkeznek bizonyos salakok (például, salak egy elektromos termelési), valamint a hagyományos agyagos talaj (nem duzzad nedvességtartalma növekszik), ha azok átitatott kémiai termelési hulladékok (például kénsav oldatok).

Lehetőség salak duzzanat amikor nedvesednek, és agyagos talajok áztató kémiai gyártási hulladék kiigazított empirikusan a laboratóriumi vagy terepi körülmények között.

6.2.2. Duzzadóképes primereket jellemző, hogy relatív duzzanat, egy előre meghatározott nyomáson ESW. PSW duzzadási nyomás. páratartalom WSV duzzanat. és a relatív zsugorodás Szárítási ESH.

Ezek a jellemzők határozzák szerinti 6.2.7, 6.2.10 és 6.2.16.

6.2.3. Tervezésekor a bázisok egymásra duzzadó talajok, figyelembe kell vennie a lehetőséget:

Talaj duzzanat miatt az emelkedés a talajvízszint vagy beszűrődés - nedvesítő a talaj vagy a felszíni víz előállítására;

Talaj duzzadás miatt felhalmozása nedvesség alatt szerkezetek a zónában korlátozott mélységben megsértése miatt a környezeti feltételek és a párolgás során aszfaltozási építési terület (szitafelületen);

Duzzadás és zsugorodás a talaj tetején a levegőztető zónában - megváltoztatásával a víz-hő üzemmódban (szezonális klimatikus tényezők);

zsugorodás miatt szárítás a hőhatásnak.

Megjegyzés - A tervezési földalatti épületrészek figyelembe kell venni a vízszintes nyomás, amely akkor jelentkezik, amikor a duzzanat és a zsugorodás a talaj.

6.2.4. Vízszintes nyomás ph. kPa formula határozza meg

ahol GC - együtthatója munkakörülmények, egyenlő 0,85;

KSW - faktor függően a duzzanatot és a kapott intenzitás 6.1 táblázat;

Ptah, h - maximális vízszintes nyomás meghatározható laboratóriumi körülmények között kPa.

Az intenzitás a duzzadási 1 napig,%

6.2.5. Kommunális halmozott duzzanat talaj kell kiszámítani követelményeivel összhangban az 5. szakasz.

Deformációk a bázis következtében a duzzadási vagy zsugorodási a talaj kell meghatározni összeadásával egyes rétegeinek a bázis deformáció megfelelően 6.2.9, 6.2.15.

Annak megállapítására, a deformációk bázis kicsapódott azt a külső terhelés, és a lehetséges csökkentése az iszap duzzadó talajnedvesség összegezni kell. Emelése a bázis duzzanat eredményeként a talaj mellett határozzák meg, feltételezve, hogy a bázis kicsapódik a külső terhelés stabilizálódott.

Határértékek deformációk alátámasztó alapként indukált duzzanat (zsugorodás) őrölt, lehet tenni utasításainak megfelelően az alkalmazás D követelményeinek 6.5.50.

6.2.6. Kiszámításakor a bázisok a duzzadási talajok talajjellemzők kell alkalmazni a természetes sűrűség és nedvességtartalom. Kiszámításakor a bázisok duzzadó talajok használat után előmosó talaj jellemzői átitatott állapotban.

Számított ellenállás altalajok, talajok halmozott duzzanat kiszámítása az általános képletű (5,7). Javasoljuk, hogy fontolja meg a elfogadhatóságát azt, növelve az utasítások szerint 06/05/24, ami segít csökkenteni felvonó az altalaj duzzanat.

6.2.7. A relatív duzzadási ESW. PSW nyomás duzzadás és a zsugorodás relatív esh által meghatározott laboratóriumi vizsgálatok (GOSZT 24143) alá meghatározott 6.2.3 duzzanatot okoz, vagy zsugorodás. Ezek a jellemzők is előállíthatjuk a szántóföldi talaj teszt bélyegző.

6.2.8. A jellemző értékek és ESW esh talaj duzzadási jellemzőket számítjuk az átlagos értékét az eredmények a definíciók (GOST 20522). Számított Ezen paraméterek értékeinek lehet venni egyenlő szabályozási (gg = 1).

6.2.9. Emelő bázis, amikor duzzadt HSW talaj. cm, meghatározva a következő képlettel

ahol ESW, i - a relatív talaj duzzanat i-edik réteg szerint meghatározva 6.2.10;

hi - vastagsága i-edik réteg a talaj, cm;

KSW, i - együttható alapján határozzuk meg 6.2.12;

n - a rétegek száma, amelyre osztva a talaj duzzanat területen.

6.2.10. A relatív duzzadás, amikor a talajnedvesség permeáció úgy határozzuk meg, a képlet

ahol hn - magassága a minta, lásd, a természetes nedvesség és sűrűség, peremezve lehetősége nélkül oldalirányú bővítése a p nyomás. egyenlő a teljes függőleges stressz a vizsgált mélységben (az érték összhangban meghatározott 6.2.13);

Hsat - a magassága azonos mintán, lásd, áztatás után a teljes telítődésig és peremezve, ugyanolyan körülmények között.

Az eredmények szerint a vizsgálatok a talajminták különböző nyomások függvényében építmények ESW = f (p) és a WSW = f (p), és meghatároztuk nyomáson PSW duzzanat. megfelelő ESW = 0.

Amikor az árnyékolás felülete, és a változás a vízben duzzadó relatív termikus módban ESW formula határozza meg

ahol k - tényező határozza meg empirikusan (venni egyenlő 2 hiányában a kísérleti adatok);

weq - végleges (állandósult) talajnedvesség, részesedése egységek, meghatározva a 6.2.11;

w0 és e0 - illetve kiindulási értékeit a páratartalom és a talaj porozitása együttható egységek részesedése.

6.2.11. Jelentése weq i-edik réteg határozza meg a kísérleti függés a terhelés duzzadásra nedvesség árnyékoló felületet WSW = f (p) nyomáson pi. kPa, a következő képlettel számoljuk

ahol GW - fajlagos tömegű vízzel, kN / m 3;

Z - távolság a árnyékolt felület a talajvíz szintje;

zi - mélysége a réteg, m;

STOT, i - a teljes törzs ezen a i-edik réteg kPa;

GI - fajsúlya a talaj i-edik réteg, kN / m 3.

Érték (weq - W0) általános képletben (6.8), amikor változik a víz-hő üzemmódban kerül meghatározásra a különbség a legmagasabb (maximum során nedvesítés) és a legkisebb (a maximális szárítási idő) értékeit talajnedvesség. A hézagtényezö ebben az esetben, hogy egy talajnedvesség megfelel annak a legnagyobb szárítási idő. Nedvesség profil tömb esetében a legnagyobb nedvesítési és szárítási határozza meg kísérletezés terén.

6.2.12. KSW tényező. tartozik képletű (6,6), attól függően, hogy a teljes függőleges stressz sz, tot a figyelembe vett mélysége azt feltételezték, hogy az egyenlő 0,8, ha sz, tot = 50 kPa és KSW = 0,6 sz, tot = 300 kPa és a közbenső értékeket határoztuk meg interpoláció.

6.2.13. A teljes függőleges stressz sz, össz. kPa mélységben z a bázis a talp (lásd. 6.2 ábra) határozza meg a képlet

ahol SZP. SZG - függőleges feszültségek, illetve az alap és a terhelés a saját súlya a talaj, kPa;

sz, ad -. járulékos függőleges nyomás kPa okozta súlyának hatására a tömb demoisturized földön kívül a tér áztatás, határozza meg a képlet

Itt kg - együttható táblázatból vett 6.2.

g - a fajlagos súlya a talaj, kN / m;

6.2.14. Alsó becslés HSW duzzanat zónában. cm (lásd 6.2 ábra.):

a) fogadására nedvesség permeációs mélységben, ahol a teljes függőleges stressz sz, tot (6.2.13 cm) egyenlő a nyomás PSW duzzadási .;

b) amikor a szűrés felület és a víz-hő változást módban empirikusan határozzuk meg (a Kísérleti adatok hiányában hozott egyenlő 5 m).

A jelenlétében a talajvíz alsó határ zóna duzzadási figyelembe 3 m-rel a belépési szint alatti víz, de nem éri el a beállított helyzetben.