Meghatározása az átlagos hőátbocsátási hatékonyság

A emissziós árnyékolt réteges inszertek határozza meg a képlet

ahol - a területének arányát a tükör és a teljes égést a kazán falának

ahol R- tükör tüzelőanyag égő terület a réteg található, a rostélyon, m 2.

A általános képletű (3,9), a hatékony szintjének láng fekete af által meghatározott (3.11)

ahol k - csillapítási tényező a közeg sugarak égési képlettel számítottuk ki

ray csillapítás együttható a háromatomos gázok szerint határozzuk meg, hogy az (3-13) vagy ábra. 3.3.

ahol - a gáz kimeneti hőmérsékletét a kemence, K;

rp = rRO2 + rH2O -summarnaya térfogathányada háromatomos gázok kemencékhez nélkül működő nyomás alá.

Ray csillapítási együtthatója hamu szemcséket határozza meg a képlet

ahol # 961; R - füstgáz sűrűségű, feltételezzük, 1,3 kg / m 3;

# 956; PLN - dimenziómentes koncentrációja hamu a füstgázban, 3. táblázatban meghatározott;

dzl - átlagos átmérője hamu szemcséket, réteges betétek kapott egyenlő 20 mikron, a kamra 13 ... 24 mikron.

kzl lehet meghatározni ábrából. 3.4.

A hatékony csillapítása együtthatója a sugarak kokszrészecskéket határozza meg az expressziós

ahol kkoks = 1; c1 és c2 - dimenzió nélküli értékek, amelyek figyelembe veszik a befolyása a koncentrációja a koksz részecskék a láng, függ az üzemanyag típusa (C1) és egy eljárás égő (c2). Alacsony reaktív üzemanyag (AL, PA, T) c1 = 1; a nagyon reaktív (CG, CU, tőzeg, olajpala) c1 = 0,5.

Amikor az üzemanyag égéstérbe C2 = 0,1; amikor az üzemanyag-ágy - c2 = 0,03.

A hatékony vastagsága emissziós réteg a kemencében a következő képlettel számítjuk

Hol vannak FST és VT térfogatának és a fal felülete az égéskamra (3 m és 2 m).

A emissziós árnyékolt kamra kemencék határozza meg a képlet

Amikor égő gáznemű vagy folyékony tüzelőanyagok, a hatékony emissziós határozzuk meg láng

ASV és ahol Ar jelentése a mértéke feketeség, amelyet meg kellett fáklyát míg kitölti a teljes égéstérben, illetve csak a világító lángot, vagy csak unlighted háromatomos gázok; asv nagyságát és ar által meghatározott képletek

m átlagolási együttható, ami függ a termikus stressz a tűztér. A nyitott és félig nyitott kemencék q<=407 кВт/м 3 m=0,1 для газа и m =0,55 для жидкого топлива. При q³1000 кВт/м 3. m =0,6 для газа и m=1 для мазута. При 400

Ray csillapítási tényezőjének koromrészecskék

ahol a C p / H p - szénhidrogén száma az aránya a szén és hidrogén dolgozó tüzelőanyag tömegére. Az üzemanyag gáz

ahol m és n jelentése a megadott számú szénatomot és hidrogénatomokat vegyületet. AT> 2 hozott kc = 0.

érték # 966; és B, jelentése az (3.1), venni a termikus egyensúlyt a kazán (2. fejezet).

Ha a számítás eredménye meghatározott érték, amelyet a képlet (3.1) különbözik, hogy ± 5%, akkor a számítás megismételjük, beállítja az alapértelmezett érték.

Ábra. 3.3. Csillapítás együttható háromatomos gázok sugarak

Ábra. 3.4. Ray csillapítási tényezőjének a hamu részecskéket.

1- por égés során a ciklon kemencében;

2- égése során a szén, őrölt golyósmalmokban dob;

3- ugyanaz, mint srednehodnyh őröltük kalapácsos malmok és a malmok és a ventilátor;

4- regrind égetésre ciklon kemence és a tüzelőanyag kemencék rétegezzük;

5- ha a tőzeg elégetése kamrában kemencék.

4. Tesztelés termikus számítások konvektív

SURFACE kazán

Az alapvető egyenletek kiszámításánál konvektív hőátadás:

hő egyensúly egyenlet

A számítás akkor tekinthető befejezettnek, ha az egyenlő

ahol H -raschetnaya felületi fűtés gáz füstgáz, m 2. A víz-cső kazánok H = n p × d × l. m.

Itt n a csövek külső átmérője d (m) a vezetékben; L a hossza a csövek, a megfelelő beállítása a gáz égéstermék, m; H / H // és -entalpiya gázok előtt és után a füstgáz által meghatározott H-J egy adott -diagram # 945; ; # 916; # 945; -érték szívó hideg levegő füstgáz (4. táblázat). B és # 966; -Adopts termikus egyensúlyt a kazán (2. fejezet). # 916; TCP -temperaturny nyomás a meghatározás szerint

ahol - az átlagos hőmérséklet a füstgázok (feltéve, hogy a hűtőgáz nem több, mint 300 ° C); t H - hűtőfolyadék hőmérséklet. A gőzkazán TI veszik egyenlő a forráspontja a víz hőmérséklete a nyomás a kazán forró vizet, és - felével egyenlő a víz hőmérséklete a belépő a fűtőfelület és a downstream belőle, C.

k a hőátadási tényező a fűtött gáz a környezetbe, kiszámítása az expressziós

ahol # 945; 1 a hőátadási tényező a gázokból a fal W / (m 2 × a C). Ebben a kifejezésben, 945 # 1 = # 958; (# 945; K + # 945; F); # 958; - kihasználási tényezője, amely figyelembe veszi a hőfelvétel csökkentéséhez a fűtőfelület miatt nem egyenletes mosása gázok. A cross-mosott gerendák # 958; = 1,0;

# 968; - termikus hatásfok faktor által meghatározott táblázat. 17, 18.

Együttható termikus hatásfok # 968; konvektív felületek

fűtés az égés a szilárd tüzelőanyagok különböző

ASH és sovány szén, barnaszén (kivéve elővárosi és kansko-Achinsk) közepes szén szenek Podmoskovny barnaszenek kansko-Achinsky betét, őrölt tőzeg és a fa tüzelőanyag-pala (északnyugaton, kashpirskie)

0,6 0,65 0,7 0,6 0,5

Megjegyzés. Minden eltérő üzemanyagok szén Podmoskovny kell tisztítani konvekciós fűtőfelület.

Együttható termikus hatásfok # 968; konvektív

fűtőfelületek égése során fűtőolaj és a gáz

Ahhoz, hogy a rizst. 4.1- 4.4, először meg kell találni:

1. Az átlagos hőmérséklet a gázok a képlet

2. Az térfogathányada a táblázat. 7 egy adott füstgáz.

3. A számú cső sorok mentén, és az egész gázáram keresztirányú (S1) és a hosszirányú (S2) mozog, hogy a külső cső átmérője d (előtér helyen); S2 / (lépcsőzetes elhelyezése) diagonális lépésben.

4. Terület élő szakasz légcsatorna F (m 2) számítjuk:

a) a hosszanti irányú áramlási mosás gázcsövek külsőleg

b) a keresztirányú áramlás mosási csőköteg

ahol a és b a keresztirányú méretei a fény a füstgáz, m; N - csövek száma a vezetékben; - az átlagos hossza a csövek a csővezetékben, m.

5. Nagy sebességű gázok a füstgáz, képlet határozza meg:

ahol Vr az térfogatú füstgáz a csővezetékben, m 3 / kg (7. táblázat)

6. Az effektív vastagsága a kibocsátó réteg a sima cső gerendák által meghatározott képletek:

Ahhoz, hogy stabilizálják a gyorsabb (4.3) egyenlettel adott két tetszőleges számított értékek kimeneténél a füstgáz hőmérséklete, és ezek az értékek az összes szereplő mennyiségeket egyenletben (4.3). Ha egyenlőség stabilizálódott hőmérsékleten venni. Ezen a hőmérsékleten lesz szükség. Ha az egyenleg egyenletet (4.3) nem, akkor a kívánt hőmérséklet Grafoanalitichesky, E célból az x tengelyen (4.5 ábra.), Egy laikus léptékű gázhőmérséklet elhagyó gáz füstgáz, és az ordináta - számértékeket QT és Qref. számítva az ilyen hőmérsékleten, és az összekötő vonalak. a metszéspont a vonalak és QT Qref így a kívánt kimeneti hőmérséklete a füstgáz.

Ábra. 4.1. Konvekciós hőátadási tényező a kereszt-mosási inline gerendák sima

Ábra. 4.2. Konvekciós hőátadási tényező a kereszt-mosási sakk simacsöves kötegek.

Ábra. 4.4. Sugárzásos hőátadási tényező

Ábra. 4.5. Grafikus meghatározása referencia-hőmérséklet

5. SZÁMÍTÁSON túlhevítőből

Túlhevítő van használt túlhevítésére telített gőzt a kívánt hőmérsékletet. A legtöbb esetben a kazánok és alacsony az átlagos teljesítmény értéke nem haladja meg a gőz hőmérséklete 225 ... 400 ° C

Túlhevítők általában áll a párhuzamosan kapcsolt csoportok acéltekercsek, tagjai kis átmérőjű csövek (28 ... 42 mm-es) csatlakoztatott gyűjtők.

Fenntartani hőátadási tényező értéke # 945; 2 (faltól-pár) a kívánt szinten az 900 ... 3000 W / (m 2 × s) kell venni a túlhevítő gőz sebessége nem kisebb, mint 25 m / s.

Annak megállapítására, a szükséges méret a felszínen a túlhevítő fűtési hő mennyiségét kell jelenteni túlhevítő van a következő egyenletből meghatározzuk

ahol D -Expenses túlhevített gőz, kg / s; 2 óra és a H1 és véges kezdeti gőz entalpia, kJ / kg.

Azáltal Qper talált érték egyenlet szerint (5.1) a entalpiája gázok, miután a túlhevítő szerinti hő egyenletének (5.2), majd H-J- diagram meghatározására gáz hőmérséklete a kilépő a túlhevítő

ahol BP - számított üzemanyag-fogyasztás, kg / s; # 966; - fokkal, megőrzése; H / sáv. Lane H // - entalpiája gázok bemeneténél és kimeneténél a túlhevítő, kJ / kg; # 916; HB -entalpiya szívólevegő túlhevítő, kJ / kg.

Az érték a számított hőátadási tényező a túlhevítő van formula határozza meg

. W / (m 2 × C) és (5.3)

ahol # 945; 1 és # 945; 2 által meghatározott azonos kifejezéseket és nomogrammokkal hogy konvektív kazán füstcsövek (lásd 4.).

# 968; együtthatójú termikus hatásfok, inline elrendezése csövek és égési Szilárd tüzelőanyagok táblázatban meghatározott 17; gáz, amikor égett # 968; Úgy ez az egyenlő 0,85; A fűtőolaj # 945;> 1,05 # 968; táblázat által meghatározott 18.

A hőátadási tényező az égéstermékek a túlhevítő cső fala határozza meg a képlet

. W / (m 2 × C (5.4)

ahol # 958; - kihasználtsága. elfogadott # 958; = 1, # 945; K. # 945; l határozzuk, illetve ábrán. 4,1-4,4.

# 945; 2 - hőátadási tényező a faltól, hogy a túlhevített gőz határozzuk ábrából. 5.1

A fal hőmérséklete túlhevítő csövek, során az égés a szilárd és folyékony tüzelőanyag egyenlő a hőmérséklet a külső réteg hamu betétek a csövek (C) meghatározzuk

ahol t -srednearifmeticheskoe a gőz hőmérséklete a túlhevítő, C; # 949; - a szennyezés együttható, m 2 × C / W (az égés a folyékony tüzelőanyagok, e = 0,00257; ha szilárd tüzelőanyagokat elégető # 949; = 0,0043);

Ha égő gáz-halmazállapotú tüzelőanyag

Hőmérséklet-különbség határozza meg a számtani átlagos hőmérsékletkülönbség

ahol - a gáz hőmérséklete előtt és után a túlhevítő C;

- hőmérséklet telített és túlhevített gőz, C.

Következő számítjuk túlhevítő fűtőfelület

Gőztúlhevítők alkotó elemek a számított fűtőfelület úgy kell elrendezni, hogy biztosítsa a korábban elfogadott gőz sebessége (nem kevesebb, mint 25 m / s).

5.1 ábra. konvekciós hőátadási tényező a égéstermékek a túlhevített gőz a túlhevítő tekercsek hosszirányban mosócikiusban

Az élek száma a cső

kötődését - a fajhője víz kJ / kg × C;

Az átlagos hőmérséklet-különbség egy kellő pontossággal lehet meghatározni, mint a számtani középérték

ke - hőátadási tényező határozza ábrából. 6.1.

. m 2. Itt k W / m 2 × C (6,5)

A több vízszintes sorokban definiáljuk

ahol - egy fűtőfelület cső, m 2 táblázatban meghatározott. 17.

7. A konstruktív termikus számítások TUBULAR

Az eljárást a számítás a légfűtő a következő:

1. A hőelnyelő a légfűtő határozza meg az expressziós

ahol - az arány a levegő mennyiségét a légfűtő, hogy az elméletileg szükséges

# 916; # 945; ext - légbeszívó a levegő-előmelegítő; - entalpia elméletileg szükséges mennyiségű, a kimeneti és bemeneti légfűtő;

2. A hőátadási tényező a levegő-előmelegítő k határozzák meg a képlet

W / (m 2 × C) és (7.4)

ahol # 958; - felhasználási arány levegő-előmelegítő (fűtőolaj és a fa - # 958; = 0,85; egyéb tüzelőanyagok - 0,9);

# 945; 1 # 945; 2 - hőátadási tényező a gázok a fal és a fal a levegő, W / m 2 × C.

A csőszerű légfűtő a1 konvekciós hőátadási tényező a kiáramló gázok a cső belsejében határozzuk ábra szerinti. 4,1-4,3 állítjuk a megfelelő fizikai jellemzőit a gáz és a hőmérsékleti körülmények Sf. Hűtés közben gázok Sf nem függ a fal hőmérséklete. A közepes mozgó csövek közötti (levegő), a konvekciós hőátadási tényező (a2) a tisztán határozzuk meg a kereszt-mosás ábra. 4.1 és 4.2, attól függően, hogy a helyét a kötegben lévő fűtőcsövek - sakk vagy a folyosó, és ábra. 4.3 hosszanti mosási ciklus.

3. Hőmérséklet Dt nyomás a meghatározás szerint a számtani átlagos hőmérséklet-különbség az alábbi képlet szerint (7.4)

ahol - a hőmérséklet-különbség folyadékok a végén, ahol ez nagyobb, C;

- A hőmérséklet-különbség a másik végén felülete S.

4. Határozza meg a szükséges hőcserélő felület a légfűtő

8. kiszámítása a gáz kémény a kazán.

Annak megállapításához, a víz hőmérséklete az egyes különálló gázvezetékek, egyenletek (4.1) és (4.2) nem elég. A hőmennyiség által érzékelt víz egyes vezetékekben úgy határozzuk meg, a képlet

ahol DCB - fűtővíz áramlási sebesség a felületen, kg / s;

// ti. ti / - víz hőmérséklete a kilépési és a bejárat a gáz füstgáz (általában az egyikük előzetesen meghatározzuk, és a másik meg.) C;

c - hőkapacitása a víz, kJ / kg ° C ×

Ha nincs szükség, hogy meghatározzuk a víz hőmérséklete több mint különálló gázcsatornák összhangban egyenlet (8.1) szerint hajthatjuk végre, hogy ugyanazt a számítási egyenlet, hogy kiszámításához a gőzkazán füstcsatornák, m. F. (4.1) és (4.2). Az egyetlen különbség abban áll, meghatározzuk a hőmérséklet-különbség, amely a meghatározás szerint

a TCP - az átlagos vízhőmérséklet a kazánban;

- gáz hőmérséklete a bemeneti és kimeneti a kazán C.

1. termikus tervezés kazánok (normatív módszer) / alatt. Ed. N.V.Kuznetsova stb -. M. Energy. 1973.- 296 p.

2. Gusev YL Alapjai tervezése kazánok ustanovok.- M. Kiadó a szakirodalom áll. 1973.- 291s.

3. létrehozása egységes kazánok. - Felül NIIEinformenergomash /. M. Moszkva 1980 40.

4. Referencia kazán készülékek alacsony termelékenység / szerk. K.F.Roddatisa és A.N.Poltoretskogo. - M. Energoatomisdat. 1989 - 488s.

5. Esterkin RI Kazán rendszereket. - L. Energoatomisdat. Leningrád Department, 1989. - 280 p.

6. Aerodinamikai kiszámítása Kazánházak (szabványos eljárás). Ed. S.I.Mochana. Ed. 3.. - L.; Energia 1977 - 256 p.

7. Buznikov EF Roddatis KF Berzins EY Ipari és fűtőmű. 2nd ed. Felülvizsgált. - M. Energoatomisdat, 1984. - 248 p.

8. szabályai elrendezése és biztonságos működés gőz és melegvíz kazánok. Energoizdat M., 1989. - 105 p.

10. Roddatis KF Kazán rendszereket. - M. Energy, 1977 - 432 p.